而且溫度也較高一般為450-510℃。在此條件下還會有相當(dāng)程度的二次反應(yīng)發(fā)生，而且主要是熱裂化反應(yīng)，造成于氣和焦炭產(chǎn)率增大。對重油催化裂化，此現(xiàn)象更為嚴(yán)重，有時甚至在沉降器、油氣管線及分餾塔底的器壁上結(jié)成焦塊。因此，縮短油氣在高溫下的停留時間是很有必要的。適當(dāng)減小沉降器的稀相空間體積、縮短初級旋風(fēng)分離器的升氣管出口與沉降器頂?shù)男L(fēng)分離器入口之間的距離是減少二次反應(yīng)的有效措施之一。據(jù)報道，采取此措施可以使油氣在沉降器內(nèi)的停留時間縮短至3s，熱裂化反應(yīng)明顯減少。

流化氣體(2a)進(jìn)入擴(kuò)大管(20a)內(nèi)使床層(3a)內(nèi)催化劑得以流化，在流化狀態(tài)下床層(3a)即可保證再生斜管(29a)下料暢通，又能使催化劑在提升氣體1a作用下，沿周邊進(jìn)入內(nèi)輸送管入口端(24a)內(nèi)。

在擴(kuò)大管(20a)底部設(shè)置流化氣體環(huán)管(22a)，使擴(kuò)大管(20a)內(nèi)的催化劑處于流化狀態(tài)，催化裂化提升管反應(yīng)器供貨商，流化線速在0.01～5m/S范圍內(nèi)。既可保證再生斜管下料暢通，又能保持一定的床層高度，保證輸送管(25a)的提升能力。另外流化氣體(2a)從內(nèi)輸送管入口端(24a)周圍的環(huán)隙進(jìn)入提升管邊壁區(qū)，有利于催化劑在提升管反應(yīng)器中心流動，降低邊壁效應(yīng)的影響。

30 30a 30b 滑閥31 31a 31b 再生后的催化劑32 去再生器的循環(huán)催化劑33 汽提蒸汽34 檔板35 沉降器36A 一級旋風(fēng)分離器36B 二級旋風(fēng)分離器37 提升管(27)的出口A 內(nèi)輸送管(25)的直徑B 內(nèi)輸送管(25)和提升管(27)之間的空隙空間為氣室C 為提升管(27)的直徑D1aD1b為提升氣體管直徑D2aD2b為流化氣體管直徑D3aD3b為分布環(huán)中徑，中徑是環(huán)之內(nèi)徑加上管的直徑，F(xiàn)為擴(kuò)大管(20)的直徑N為內(nèi)輸送管(25)出口端直徑M內(nèi)輸送管(25)入口端直徑H1為擴(kuò)大管(20)的高度H2為內(nèi)輸送管(25)的高度Z為原料油噴咀(28)至內(nèi)輸送管

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